防波堤の災害復旧工事で、既設の上部コンクリートを嵩上げするためコンクリートを打ち込んだところ、打込みから5～7日後に幅0.1～0.5mm程度のひび割れが複数のスパンにおいて発生した。

防波堤は約300mの延長で、上部コンクリートの長さは1スパン10m（合計30スパン）であった。上部コンクリートはパラペットを有する構造であることから、嵩上げコンクリートは2段に分けて打ち上げた。防波堤の嵩上げの概要を図-1に示す。

コンクリートの打込み時期は4～5月であり、1スパンおきの3スパンを同日に打ち込むような施工であった。目地は瀝青質目地板（エラスタイト）が用いられている。今回発生したひび割れは1段目のコンクリートに発生したものである。1段目の嵩上げ部の寸法は天端幅2.8m、高さ0.9mであった。

嵩上げ部（1段目）に発生したひび割れの状況を図-2に、発生したひび割れの一例を写真-1に示す。スパン中央付近に生じたひび割れの幅が0.5mmと最も大きく、その左右に幅0.1～0.15mmのひび割れがそれぞれ1～2本発生した。このような傾向は、複数のスパンで同様であった。
なお、2段目の嵩上げコンクリートにおいても、スパン中央付近に1段目と同様の規則的なひび割れが発生したが、それらはスパン中央付近に1本程度であり、ひび割れ幅も0.2mm以下であった。

打込み箇所までのコンクリートの運搬は、防波堤の基部からのポンプ圧送であった。このとき、最大圧送距離が330mと長かったため、コンクリートのポンパビリティを確保するために単位セメント量（C）の大きい配合を用いることとし、圧送距離に応じて2種類の配合（①24-15-20BB、C=292kg/m³と②27-18-20BB、C=328kg/m³）のコンクリートを使用した。

発生したひび割れの幅は、単位セメント量の大きい②のスパンで大きく（最大幅0.5mm）、単位セメント量の小さい①のスパンでは比較的小さい（最大幅0.3mm）という傾向が見受けられた。

ひび割れの発生原因は、嵩上げコンクリートの発熱後の収縮が既設コンクリートの拘束（外部拘束）を受けたことによる温度ひび割れと考えられる。また、ひび割れ幅が異なったのは嵩上げコンクリートの単位セメント量（発熱量）の違いが影響していると考えられた。

今回の嵩上げ部の施工に関しては、底面と側面（パラペット側）が既設コンクリートに拘束されていること、長距離圧送をするために単位セメント量が比較的多かったこと、またひび割れの発生状況も長手方向（伸縮が卓越する方向）に対してほぼ直角に規則的に発生したことなどから、典型的な外部拘束による温度ひび割れと考えられた。

単位セメント量の異なるスパンでひび割れ幅が異なる傾向を示したのは、単位セメント量が多いほど発熱量も大きくなり、温度が上昇するときの膨張量（発熱膨張量）や温度が低下するときの収縮量も大きくなることから、収縮量の大小がひび割れ幅の大小の差となって表れたものと推察できる。

発生したひび割れは、幅0.2mm以上のものはエポキシ樹脂系の注入材を注入し、幅0.2mm未満のものはひび割れ表面をポリマーセメントモルタルで被覆した。