切⼟部と橋梁部に挟まれた盛⼟部（⽚切り⽚盛りの⾕埋め盛⼟）において施⼯された補強⼟壁の事例^1）である。補強⼟壁は、壁⾯材として鋼製枠タイプ、補強材としてジオテキスタイル（アラミド繊維を⾼密度ポリエチレンで被覆）を⽤い、壁⾯⾼さは最⼤で15m、壁⾯勾配は1:0.3である。図1に代表断⾯を⽰す。補強材の敷設間隔は、下段部で50cm、中上段部では100cm、補強材⻑さは最上段で15mである。なお、壁⾯材背⾯にはこぼれ出し防⽌と緑化のために不織布と植⽣シートを設けている。

盛⼟材には切⼟部より採取した新第三紀の泥岩を⽤い、振動ローラー（200kN級）を⽤いて⼗分に締め固め、密度および空気間隙率の施⼯管理基準を満⾜していた。

補強⼟壁の竣⼯後、約1年が経過した頃に路床⾯の縦断⽅向に複数の⻲裂（最⼤で幅15cm, 深さ40cm）が発⽣した。路床⾯はセメント安定処理をされていたため、応急処置として⻲裂はアスファルト乳剤により補修し、シート養⽣することで表⾯⽔の浸⼊を防いだが、時間の経過とともに壁⾯の変状が進⾏し、変状の⼤きい箇所では壁⾯前⾯上部で約40cmの沈下と50cm を超える⽔平変位（はらみ出し）が確認された。

なお、この補強⼟壁の底⾯は置換えコンクリートまたはセメント改良による安定処理が⾏われており、基礎部の変状は認められない。

変状後に⾏った調査結果から、図1中の点線で囲った着⾊した範囲において、弾性波速度が低下していることがわかった。また、それを裏付けるように密度の低下と含⽔⽐・飽和度の増加が確認された。この変状の原因は以下に⽰す3つの素因と誘因（降⾬）によるものと考えられた。

1）盛⼟材として使⽤したのはスレーキングを起こしやすい脆弱な岩

2）表流⽔が盛⼟に浸透しやすい状況

3）地⼭からの湧⽔の盛⼟内への浸透

1）に関しては、盛⼟材は新第三紀の泥岩であり、乾燥と湿潤の繰返しにより細粒化し、強度低下しやすいスレーキング性の材料であった。同様の性質をもった試料の乾湿繰返し状況を写真1に⽰す。吸⽔により岩があたかも溶けるようにして細粒化する状況が⾒て取れる。この現場では盛⼟材がスレーキングを起こし細粒化し、壁⾯の鋼製枠から細粒分が流出したことが確認されている（写真2）。

2）に関しては、⼯事中で未舗装であったこと、および路床⾯の路⾯排⽔勾配が補強⼟壁ののり肩に向かって下り勾配であったことが原因として考えられる（図2）。

3）に関しては、図2に⽰すように地⼭と盛⼟の境（切盛境）に地下排⽔⼯を設置していた。加えて盛⼟内の排⽔を促す⽔平排⽔材（幅30cm）を2m間隔で敷設していた。しかし⽔平排⽔材の端部と地下排⽔⼯をつなげて施⼯していたため、地⼭からの湧⽔が⽔平排⽔材に流れたことでスレーキングを助⻑したものと考えられた。これは⽔平排⽔材が敷設されていた箇所に付着した粘⼟化した泥岩の状況より判断できる（写真3）。

なお当該補強⼟壁は、壁⾯の変状がさらに進⾏する恐れがあったため、スレーキングの恐れのない材料を⽤いて再構築された。

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  写真1 スレーキング状況

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  写真2 細粒分の壁⾯材からの流出状況^1）