道路橋の橋脚を築造する工事で、揺動式オールケーシング工法による場所打ち杭を施工した。杭の仕様はφ1500mm、Ｌ=14.0ｍ(掘削長：19.0ｍ)で、１橋脚当たり8本を施工した。施工地盤は、GL-1.1ｍまで埋土､GL-3.5ｍまではN値2～4のシルト、GL-10.5ｍまではＮ値15～20の細砂、GL-17.0ｍまではＮ値4～7の粘土質シルト、それ以深は砂礫：Ｎ≧50の支持層となっていた。地下水位はGL-2.5ｍであった（図-1）。

フーチングの施工にあたり床付けレベル(GL-5.3m)まで掘削を行ったところ、半数の杭（4本／8本中）で杭頭部のコンクリートの欠損やかぶり部の豆板や微細なひび割れなどの不良がみられた。杭頭部のコンクリートの欠損や不良は、鉄筋かごの外周部に集中して発生していた。欠損部の寸法は、最も大きいもので杭円形断面のかぶり部の幅約60cm（円周の約12％）、杭周面から約16cmで、主鉄筋の中心付近まで達していた。深度方向には設計杭頭から約40cm下方まで達し、不良部分は欠損部以外のかぶり部ほぼ全周にわたっていた（図-2）。

杭頭部コンクリートの欠損等の主原因は、杭の施工に関して、以下の施工手順・方法をとっていたことから、コンクリート打込み完了後のケーシングチューブの不適切な取扱いにあると想定された。

①コンクリートの打込み完了後に、最終ケーシングチューブ(長さL=1.8+6.0＝7.8ｍ)をGL-5.9ｍ付近に残置した状態で、次の杭の打設準備を行った。ケーシングチューブの下端は、杭頭から下方約50cmに位置していた（図-2）。

②次の杭の打設準備後、打込み完了した杭のケーシングチューブの引抜き作業を行ったので、引抜きを開始するまでに約20～30分のケーシングチューブ放置時間があった。

③杭頭部のコンクリートは、硬化が始まったため、ケーシングチューブ内面と付着した。ケーシングチューブへのコンクリートの付着が特に大きい箇所が、チューブの引き抜きに伴い上部に排出されたことが欠損部の発生原因となったものと想定された。また、ケーシングチューブの引き抜きには地盤との付着抵抗を下げるため揺動を行う必要があった。杭頭外周部のコンクリートの不良は、揺動によるかぶり部コンクリートの乱れが一因と想定された。

また、以下の要因によって、かぶり部コンクリートに充填不良が発生したことも杭頭部欠損・不良の原因と推定された。

①コンクリートプラントが遠距離で、交通渋滞が激しく生コン車の現場到着に時間がかかった（練り混ぜから打込み終了まで1.5時間を超えることがあった）ことに加えて、夏季の打込みであったことから、コンクリートの流動性が失われやすかった。杭頭部では主鉄筋の純間隔が74mmと狭いこと、余盛りを80cmとしたため、コンクリートに作用する上載圧が小さいこともあって、主鉄筋外側へのコンクリートの流出が阻害された。

②オールケーシング工法のケーシングチューブは、板厚45mm(２重構造の合計厚さ)で、さらにカッティングエッジと呼ばれる先端部で刃先が10mm外側に張り出した構造になっている（図-3）。ケーシングを引き抜く際、板厚部分に相当する空隙にコンクリートが充填される前に、引き抜き時のバキューム現象により緩んだ砂層が入り込んだ。

杭頭部の欠損やかぶり部コンクリートの不良に対処するため、杭周囲を床付け面から0.5ｍ掘下げ、それ以深では杭径が確保されていることを確認した。補修は、変状のあった杭外周のコンクリートを確実にはつり取り、十分に目荒らしを行った後、杭周囲に型枠を設置して杭と同等のコンクリートを打ち継いだ。